Merci fir besicht Nature.com.Dir benotzt eng Browser Versioun mat limitéierter CSS Ënnerstëtzung.Fir déi bescht Erfahrung empfeelen mir Iech en aktualiséierte Browser ze benotzen (oder de Kompatibilitéitsmodus am Internet Explorer auszeschalten).Zousätzlech, fir weider Ënnerstëtzung ze garantéieren, weisen mir de Site ouni Stiler a JavaScript.
Weist e Karussell vun dräi Rutschen op eemol.Benotzt d'Previous an Next Knäppercher fir duerch dräi Rutschen gläichzäiteg ze réckelen, oder benotzt d'Slider Knäppercher um Enn fir duerch dräi Rutschen gläichzäiteg ze réckelen.
Véier Gummistécker Beton Stol Päif (RuCFST) Elementer, ee Beton Stol Päif (CFST) Element an een eidel Element goufen ënner pure Béie Konditiounen getest.D'Haaptparameter sinn Schéierverhältnis (λ) vun 3 bis 5 a Gummi Ersatzverhältnis (r) vun 10% bis 20%.Eng Béiemoment-Belaaschtungskurve, eng Béiemoment-Ofweichskurve an eng Béimoment-Krümmungskurve ginn kritt.De Modus vun der Zerstéierung vu Beton mat engem Gummikär gouf analyséiert.D'Resultater weisen datt d'Aart vum Versoen vun de RuCFST Memberen Bend Echec ass.Rëss am Gummibeton ginn gleichméisseg a spuersam verdeelt, an d'Füllung vum Kärbeton mat Gummi verhënnert d'Entwécklung vu Rëss.D'Schéier-ze-Spann-Verhältnis hat wéineg Effekt op d'Behuele vun den Testexemplare.De Gummi Ersatzrate huet wéineg Effekt op d'Kapazitéit fir e Béiemoment ze widderstoen, awer huet e gewëssen Effekt op d'Biegesteifheet vum Exemplar.No der Füllung mat Gummibeton, am Verglach mat Proben aus engem eidele Stahlpipe, ginn d'Biegefäegkeet an d'Biegesteifheet verbessert.
Wéinst hirer gudder seismescher Leeschtung an héijer Lagerkapazitéit ginn traditionell verstäerkt Beton Röhre Strukturen (CFST) wäit an der moderner Ingenieurspraxis1,2,3 benotzt.Als nei Aart vu Gummibeton gi Gummipartikele benotzt fir natierlech Aggregaten deelweis z'ersetzen.Rubber Concrete Filled Steel Pipe (RuCFST) Strukture ginn geformt andeems Stahlleitungen mat Gummibeton fëllen fir d'Duktilitéit an d'Energieeffizienz vu Kompositstrukturen ze erhéijen4.Et profitéiert net nëmmen vun der excellent Leeschtung vun CFST Memberen, mä mécht och effikass Notzung vun Gummistécker Offall, déi d'Entwécklung Besoine vun enger grénger kreesfërmeg Economie entsprécht5,6.
An de leschte Joren ass d'Behuele vun traditionelle CFST Memberen ënner axialer Belaaschtung7,8, axialer Lastmoment Interaktioun9,10,11 a pure Béie12,13,14 intensiv studéiert ginn.D'Resultater weisen datt d'Biegekapazitéit, d'Steifheet, d'Duktilitéit an d'Energievergëftungskapazitéit vun de CFST Sailen a Trägere verbessert ginn duerch intern Betonfüllung a weisen eng gutt Frakturduktilitéit.
De Moment hunn e puer Fuerscher d'Verhalen an d'Leeschtung vun RuCFST Sailen ënner kombinéierten axiallasten studéiert.Liu a Liang15 hunn e puer Experimenter op kuerze RuCFST Sailen gemaach, a verglach mat CFST Sailen, d'Trägerkapazitéit an d'Steifheet erofgaang mat der Erhéijung vun der Gummisubstitutiounsgrad an der Gummi-Partikelgréisst, während d'Duktilitéit eropgeet.Duarte4,16 huet e puer kuerz RuCFST Sailen getest a gewisen datt d'RuCFST Sailen méi duktil waren mat engem erhéijen Gummi Inhalt.Liang17 a Gao18 hunn och ähnlech Resultater iwwer d'Eegeschafte vu glatten an dënnwandige RuCFST Stecker gemellt.Gu et al.19 an Jiang et al.20 studéiert d'Lagerkapazitéit vu RuCFST Elementer bei héijer Temperatur.D'Resultater weisen datt d'Additioun vu Gummi d'Duktilitéit vun der Struktur erhéicht huet.Wéi d'Temperatur eropgeet, fällt d'Lagerkapazitéit am Ufank liicht erof.Patel21 analyséiert d'compressive a flexural Verhalen vun kuerzen CFST Trägere a Saile mat ronn Enn ënner axial an uniaxial Belaaschtung.Berechnungsmodelléierung a parametresch Analyse weisen datt Faser-baséiert Simulatiounsstrategien d'Performance vu kuerze RCFSTs präzis ënnersichen kënnen.Flexibilitéit erhéicht mam Aspekt Verhältnis, Stäerkt vu Stol a Beton, a reduzéiert mat Tiefe bis Dicke Verhältnis.Allgemeng behuelen kuerz RuCFST Sailen ähnlech wéi CFST Sailen a si méi duktil wéi CFST Sailen.
Et kann aus der uewe genannter Iwwerpréiwung gesi ginn datt RuCFST Sailen no der korrekter Notzung vu Gummi-Additive am Basisbeton vun CFST Sailen verbesseren.Well et keng axial Belaaschtung ass, geschitt d'Netzbéi op engem Enn vum Kolonnstrahl.Tatsächlech sinn d'Bieegenschafte vu RuCFST onofhängeg vun den axiale Lasteigenschaften22.A prakteschen Ingenieuren ginn RuCFST Strukturen dacks un Béiemomentlasten ausgesat.D'Studie vu senge pure Béieeigenschaften hëlleft fir d'Verformung an d'Ausfallmodi vu RuCFST Elementer ënner seismesch Handlung23 ze bestëmmen.Fir RuCFST Strukturen ass et néideg déi reng Béieeigenschaften vun de RuCFST Elementer ze studéieren.
An dëser Hisiicht goufen sechs Echantillon getest fir d'mechanesch Eegeschafte vu reng kromme Stahl Quadratleitungselementer ze studéieren.De Rescht vun dësem Artikel ass wéi follegt organiséiert.Als éischt goufen sechs Quadrat-Sektioun Exemplare mat oder ouni Gummi-Füllung getest.Observéiert den Ausfallmodus vun all Probe fir Testresultater.Zweetens, d'Performance vun RuCFST Elementer am purem Béie gouf analyséiert, an den Effekt vun engem Schéier-zu-Spannverhältnis vun 3-5 an engem Gummi-Ersatzverhältnis vun 10-20% op d'strukturell Eegeschafte vu RuCFST gouf diskutéiert.Schlussendlech ginn d'Ënnerscheeder an der Belaaschtungskapazitéit a Béiesteifheet tëscht RuCFST Elementer an traditionelle CFST Elementer verglach.
Sechs CFST Exemplare goufen ofgeschloss, véier mat rubberiséierte Beton gefëllt, eent mat normale Beton gefëllt, an de sechsten war eidel.D'Effekter vum Gummi-Ännerungsquote (r) a Spannschéierverhältnis (λ) ginn diskutéiert.D'Haaptparameter vun der Probe ginn an der Tabell 1 uginn. De Buschtaf t bezeechent d'Päifdicke, B ass d'Längt vun der Säit vun der Probe, L ass d'Héicht vun der Probe, Mue ass d'gemoossene Béikapazitéit, Kie ass den initialen Béi Steiffness, Kse ass d'Biege Steifheit am Service.Zeen.
De RuCFST Exemplar gouf aus véier Stahlplacke fabrizéiert, déi a Pairen geschweest goufen, fir en huel Quadratstahlröhr ze bilden, deen duerno mat Beton gefëllt gouf.Eng 10 mm déck Stahlplack gëtt op all Enn vum Exemplar geschweest.D'mechanesch Eegeschafte vum Stahl ginn an der Tabell 2. Laut dem chinesesche Standard GB / T228-201024 sinn d'Trensile Stäerkt (fu) an d'Ausbezuelungsstäerkt (fy) vun engem Stahlpipe duerch eng Standard Tensile Test Method bestëmmt.D'Testresultater sinn 260 MPa respektiv 350 MPa.De Elastizitéitsmodul (Es) ass 176 GPa, an de Poisson-Verhältnis (ν) vum Stol ass 0,3.
Wärend dem Test gouf d'kubesch Drockstäerkt (fcu) vum Referenzbeton am Dag 28 bei 40 MPa berechent.Verhältnisser 3, 4 an 5 goufen op der viregter Referenz gewielt 25 well dëst all Probleemer mat der Verréckelungsiwwerdroung verroden kann.Zwee Gummi Ersatzraten vun 10% an 20% ersetzen Sand an der Betonmix.An dëser Etude gouf konventionell Reifen Gummistécker Pudder vun Tianyu Cement Plant (Tianyu Mark an China) benotzt.D'Partikelgréisst vum Gummi ass 1-2 mm.Tabell 3 weist de Verhältnis vu Gummibeton a Mëschungen.Fir all Typ vu Gummibeton goufen dräi Wierfel mat enger Säit vun 150 mm gegoss an ënner Testbedéngungen, déi duerch d'Standarden virgeschriwwen sinn, gegoss.De Sand, deen an der Mëschung benotzt gëtt, ass kierzlech Sand an de groe Aggregat ass Karbonatsteen an der Shenyang City, Nordost China.D'28-Deeg kubesch Drockstäerkt (fcu), prismatesch Drockstäerkt (fc') an d'Elastizitéitsmodul (Ec) fir verschidde Gummi-Ersatzverhältnisser (10% an 20%) ginn an der Tabell 3. Implementéiert den GB50081-201926 Standard.
All Testexemplare ginn mat engem hydraulesche Zylinder mat enger Kraaft vu 600 kN getest.Wärend der Belaaschtung ginn zwou konzentréiert Kräfte symmetresch op de Véier-Punkt Béieteststand applizéiert an dann iwwer d'Prouf verdeelt.Deformatioun gëtt vu fënnef Spannungsmoossnamen op all Prouffläch gemooss.Deviatioun gëtt mat dräi Verdrängungssensoren beobachtet, déi an de Figuren 1 an 2. 1 an 2 gewisen ginn.
Den Test huet e Preload System benotzt.Lued mat enger Geschwindegkeet vun 2kN / s, da Paus bei enger Laascht vu bis zu 10kN, kontrolléiert ob d'Tool an d'Laaschtzell am normalen Aarbechtszoustand sinn.Bannent der elastescher Band gëlt all Lastinkrement op manner wéi een Zéngtel vun der virausgesoter Spëtzbelaaschtung.Wann d'Stolpäif verschleeft, ass d'applizéiert Belaaschtung manner wéi ee fofzéngten vun der virausgesoter Spëtzbelaaschtung.Halt ongeféier zwou Minutten no der Uwendung vun all Laaschtniveau während der Luedephase.Wéi d'Probe un den Echec kënnt, verlangsamt den Taux vun der kontinuéierlecher Luede.Wann d'axial Belaaschtung manner wéi 50% vun der ultimativer Belaaschtung erreecht oder offensichtlech Schued um Exemplar fonnt gëtt, gëtt d'Belaaschtung ofgeschloss.
D'Zerstéierung vun all Testexemplare huet gutt Duktilitéit gewisen.Keng offensichtlech Spannrëss goufe fonnt an der Spannzone vum Stahlpipe vum Teststéck.Typesch Zorte vu Schued un Stahlleitungen ginn an der Fig.3. Huelt d'Probe SB1 als Beispill, an der éischter Etapp vun der Belaaschtung wann de Béiemoment manner wéi 18 kN m ass, ass d'Probe SB1 an der elastescher Etapp ouni offensichtlech Verformung, an den Taux vun der Erhéijung vum gemoossene Béiemoment ass méi grouss wéi den Taux vun der Erhéijung vun der Krümmung.Duerno ass d'Stolleitung an der Spannungszone deforméierbar a passéiert an d'elastesch-plastesch Etapp.Wann de Béiemoment ongeféier 26 kNm erreecht, fänkt d'Kompressiounszone vum mëttelspannte Stol aus.Ödem entwéckelt sech graduell wéi d'Laascht eropgeet.D'Laaschtabwechskurve geet net erof bis d'Laascht säin Héichpunkt erreecht.
Nodeems d'Experiment ofgeschloss gouf, goufen d'Probe SB1 (RuCFST) an d'Prouf SB5 (CFST) geschnidden fir den Ausfallmodus vum Basisbeton méi kloer ze beobachten, wéi an der Fig. SB1 ginn gleichméisseg an dënn am Basisbeton verdeelt, an d'Distanz tëscht hinnen ass vun 10 bis 15 cm.D'Distanz tëscht Rëss am Prouf SB5 ass vu 5 bis 8 cm, d'Rëss sinn onregelméisseg an offensichtlech.Zousätzlech verlängeren d'Rëss am Probe SB5 ongeféier 90 ° vun der Spannungszone an d'Kompressiounszon an entwéckelen bis zu ongeféier 3/4 vun der Sektiounshéicht.D'Haaptbetonrëss an der Probe SB1 si méi kleng a manner dacks wéi an der Probe SB5.Sand duerch Gummi ersetzen kann zu engem gewësse Mooss d'Entwécklung vu Rëss am Beton verhënneren.
Op Fig.5 weist d'Verdeelung vun der Oflehnung laanscht d'Längt vun all Exemplar.Déi zolidd Linn ass d'Deflektiounskurve vum Teststéck an déi gestippelt Linn ass déi sinusoidal Hallefwell.Aus Fig.Figur 5 weist datt d'Staangabweigskurve am gudden Accord mat der sinusförmlecher Hallefwellekurve bei der initialer Belaaschtung ass.Wéi d'Belaaschtung eropgeet, deviéiert d'Oflehnungskurve liicht vun der sinusförmlecher Hallefwellekurve.In der Regel, während der Belaaschtung, sinn d'Deflektiounskurven vun alle Proben op all Miesspunkt eng symmetresch hallef-sinusoidal Curve.
Zënter der Oflehnung vu RuCFST Elementer a purem Béie folgt eng sinusoidal Hallefwellekurve, kann d'Biegegleichung ausgedréckt ginn:
Wann déi maximal Faserbelaaschtung 0,01 ass, wann d'tatsächlech Uwendungsbedingunge berécksiichtegt ginn, gëtt de entspriechende Béiemoment als ultimativ Béiemoment Kapazitéit vum Element27 bestëmmt.Déi gemoossene Béiemomentkapazitéit (Mue) esou bestëmmt gëtt an der Tabell 1 gewisen. Laut der gemoosser Béiemomentkapazitéit (Mue) an der Formel (3) fir d'Berechnung vun der Krümmung (φ), kann d'M-φ-Kurve an der Figur 6 sinn. geplot.Fir M = 0,2Mue28 gëtt d'initial Steifheit Kie als déi entspriechend Schéierbéiesteifheet ugesinn.Wann M = 0.6Mue, ass d'Biege Steifheit (Kse) vun der Aarbechtsstufe op déi entspriechend Secant Béi Steifheit gesat.
Et kann aus der Béiemoment Krümmungskurve gesi ginn datt de Béimoment a Krëmmung an der elastescher Etapp wesentlech linear eropgoen.Den Taux vum Wuesstum vum Béiemoment ass kloer méi héich wéi dee vun der Krümmung.Wann de Béiemoment M 0,2Mue ass, erreecht d'Exemplar d'elastesch Limitstadium.Wéi d'Belaaschtung eropgeet, mécht d'Probe eng plastesch Verformung a geet an d'elastoplastesch Bühn.Mat engem Béiemoment M gläich wéi 0,7-0,8 Mue gëtt de Stahlpipe ofwiesselnd an der Spannungszone an an der Kompressiounszone deforméiert.Zur selwechter Zäit fänkt d'Mf-Kurve vun der Probe un sech als Inflektiounspunkt ze manifestéieren a wächst net-linear, wat de kombinéierten Effekt vum Stahlpipe an dem Gummibetonkär verbessert.Wann M d'selwecht ass wéi Mue, geet d'Prouf an d'Plastikhärtestadium, mat der Oflenkung an der Krümmung vum Exemplar séier erop, während de Béiemoment lues eropgeet.
Op Fig.7 weist Kéiren vum Béiemoment (M) versus Belaaschtung (ε) fir all Probe.Den ieweschten Deel vum Mëttelspannungssektioun vun der Probe ass ënner Kompressioun, an den ënneschten Deel ass ënner Spannung.Belaaschtungsmoossnamen markéiert "1" an "2" sinn uewen um Teststéck lokaliséiert, Belaaschtungsmoossnamen markéiert "3" sinn an der Mëtt vum Exemplar, a Spannungsmoossnamen markéiert "4" an "5"."Sinn ënner der Testprobe.Den ënneschten Deel vun der Probe gëtt an der Fig. 2. Vun der Fig. Deformatiounen sinn ongeféier linear.Am mëttleren Deel gëtt et eng liicht Erhéijung Längsdeformatiounen, mä d'Gréisst vun dëser Erhéijung ass kleng.Uschléissend huet de Gummibeton an der Spannungszone geknackt.Well d'Stolleitung an der Spannungszone nëmmen d'Kraaft muss widderstoen, an den Gummistécker Beton a Stahl Päif an der Kompressiounszon droen d'Laascht zesummen, d'Verformung an der Spannungszone vum Element ass méi grouss wéi d'Verformung an der. d'elastoplastic Etapp.Den Taux vun der Erhéijung vun der Belaaschtung vun der Prouf war däitlech méi héich wéi de Béie Moment, an der Plastik Zone ugefaang zu der voller Querschnitt ze entwéckelen.
D'M-um Kéiren fir all Prouf sinn an der Figur 8. Op Fig.8, verfollegen all M-um Kéiren deeselwechten Trend wéi déi traditionell CFST Memberen22,27.All Kéiers weisen d'M-um-Kéiren eng elastesch Reaktioun an der éischter Phase, gefollegt vun engem onelastesche Verhalen mat ofhuelender Steifheit, bis de maximal zulässleche Béiemoment graduell erreecht gëtt.Wéi och ëmmer, wéinst verschiddenen Testparameter sinn d'M-um Kéiren liicht anescht.Den Oflehnungsmoment fir Schéier-zu-Spannverhältnisser vun 3 bis 5 gëtt an der Fig.8a vun.Déi zulässlech Béikapazitéit vum Probe SB2 (Schéierfaktor λ = 4) ass 6,57% méi niddereg wéi déi vun der Probe SB1 (λ = 5), an d'Kapazitéit fir de Béiemoment vun der Probe SB3 (λ = 3) ass méi grouss wéi dee vum Probe SB2 (λ = 4) 3,76%.Am Allgemengen, wéi de Schéier-ze-Spann-Verhältnis eropgeet, ass den Trend vun der Ännerung vum zulässleche Moment net offensichtlech.D'M-um-Kurve schéngt net mam Scher-zu-Spann-Verhältnis verbonnen ze sinn.Dëst ass konsequent mat deem wat Lu a Kennedy25 fir CFST-Trägere mat Schéier-zu-Spannverhältnisser observéiert hunn, rangéiert vun 1,03 bis 5,05.E méigleche Grond fir CFST Memberen ass datt bei verschiddene Spannschéierverhältnisser de Kraaftübertragungsmechanismus tëscht dem Betonkär a Stahlleitungen bal d'selwecht ass, wat net sou offensichtlech ass wéi fir Betonbeton Memberen25.
Aus Fig.8b weist datt d'Lagerkapazitéit vun de Proben SB4 (r = 10%) an SB1 (r = 20%) liicht méi héich oder méi niddereg ass wéi déi vun der traditioneller Probe CFST SB5 (r = 0), an ëm 3,15 Prozent eropgaang a reduzéiert duerch 1,57 Prozent.Wéi och ëmmer, déi initial Béiesteifheet (Kie) vun de Proben SB4 a SB1 ass wesentlech méi héich wéi déi vun der Probe SB5, déi 19,03% respektiv 18,11% sinn.D'Biegesteifheet (Kse) vun de Proben SB4 a SB1 an der Operatiounsphase ass 8,16% respektiv 7,53% méi héich wéi déi vun der Probe SB5.Si weisen datt d'Geschwindegkeet vun der Gummisubstitutioun wéineg Effekt op d'Biegefäegkeet huet, awer e groussen Effekt op d'Biegesteifheet vun de RuCFST Exemplare huet.Dëst kann wéinst der Tatsaach sinn datt d'Plastizitéit vum Gummibeton a RuCFST Proben méi héich ass wéi d'Plastizitéit vum natierleche Beton a konventionelle CFST Proben.Am Allgemengen fänken d'Rëss an d'Rëss am natierleche Beton méi fréi ze propagéieren wéi am rubberiséierte Beton29.Vum typeschen Ausfallmodus vum Basisbeton (Fig. 4) sinn d'Rëss vum Probe SB5 (natierleche Beton) méi grouss a méi dichter wéi déi vun der Probe SB1 (Gummibeton).Dëst kann zu der méi héijer Restriktioun bäidroen, déi vun de Stahlleitungen fir d'SB1 Verstäerkt Beton Probe am Verglach zum SB5 Natural Concrete Probe bäidroen.D'Durate16 Studie koum och zu ähnleche Conclusiounen.
Aus Fig.8c weist datt d'RuCFST Element besser Béiefäegkeet an Duktilitéit huet wéi den huel Stahlpipeelement.D'Biegekraaft vun der Probe SB1 vu RuCFST (r = 20%) ass 68,90% méi héich wéi déi vun der Probe SB6 aus eidel Stahlpipe, an déi initial Béiesteifheet (Kie) a Béiesteifheet an der Operatiounsstadium (Kse) vun der Probe SB1 ass 40,52%., wat méi héich ass wéi Prouf SB6, war 16,88% méi héich.D'kombinéiert Handlung vum Stahlpäif an de rubberiséierte Betonkär erhéicht d'Béikapazitéit an d'Steifheit vum Kompositelement.RuCFST Elementer weisen gutt Duktilitéitsexemplare wa se pure Béielasten ausgesat sinn.
Déi doraus resultéierend Béie Momenter goufen Verglach mat Béie Momenter spezifizéiert an aktuell Design Standarden wéi japanesch Regelen AIJ (2008) 30, britesch Regelen BS5400 (2005) 31, europäesch Regelen EC4 (2005) 32 an Chinese Regelen GB50936 (2014) 33. Béie Moment (Muc) zum experimentellen Béiemoment (Mue) gëtt an der Tabell 4 uginn an a Fig.9. Déi berechent Wäerter vun AIJ (2008), BS5400 (2005) an GB50936 (2014) sinn 19%, 13,2% an 19,4% manner wéi déi duerchschnëttlech experimentell Wäerter, respektiv.De Béiemoment berechent vum EC4 (2005) läit 7% ënner dem duerchschnëttleche Testwäert, deen am nootsten ass.
Déi mechanesch Eegeschafte vu RuCFST Elementer ënner purem Béi ginn experimentell ënnersicht.Baséierend op der Fuerschung kënnen déi folgend Conclusiounen gezunn ginn.
Déi getest Membere vu RuCFST hunn Verhalen ähnlech wéi traditionell CFST Mustere gewisen.Mat Ausnam vun den eidele Stahlpipe-Exemplaren hunn d'RuCFST- a CFST-Exemplare gutt Duktilitéit wéinst der Füllung vu Gummibeton a Beton.
D'Schéier-ze-Spannverhältnis variéiert vun 3 bis 5 mat wéineg Effekt op de getestene Moment an d'Biegesteifheet.Den Taux vum Gummi-Ersatz huet praktesch keen Effekt op d'Resistenz vun der Probe géint de Béiemoment, awer et huet e gewëssen Effekt op d'Biegesteifheet vun der Probe.Déi initial flexural Steifheit vum Exemplar SB1 mat engem Gummi Ersatzverhältnis vun 10% ass 19,03% méi héich wéi déi vun der traditioneller Exemplar CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) erlaabt eng korrekt Evaluatioun vun der ultimativer Béiekapazitéit vu RuCFST Elementer.D'Zousätzlech vu Gummi zum Basisbeton verbessert d'Brëtzlechkeet vum Beton, wat d'Confucian Elementer eng gutt Zähegkeet gëtt.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP an Yu, ZV Kombinéiert Aktioun vun Stol tubular Saile vun véiereckege Sektioun gefëllt mat konkret an transversal Schéier.Struktur.Beton 22, 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, an Li, W. Beton-gefëllt Stol Päif (CFST) Testen mat Schréiegt, konesch, a kuerz STS Sailen.J. Bau.Stol Tank 66, 1186-1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seismesch Testen a Leeschtungsindexstudien vu recycléierten Huelblockmaueren, gefüllt mat recycléiertem aggregéierten Stahlröhre Frame.Struktur.Concrete 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Experiment an Design vu kuerze Stahlleitungen mat Gummibeton gefüllt.Projet.Struktur.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Nei Risikoanalyse vum COVID 19 an Indien, berécksiichtegt Klima a sozio-ekonomesch Faktoren.Technologien.Prognosen.Societeit.oppen.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Neie Risikobewäertungssystem a Klimawandel Widderstandsfäegkeet vun kritescher Infrastruktur.Technologien.Prognosen.Societeit.oppen.165, 120532 (2021).
Liang, Q an Fragomeni, S. Nonlinear Analyse vun kuerz Ronn Saile vun konkret-gefëllt Stol Pipes ënner Axial Luede.J. Bau.Stol Resolutioun 65, 2186-2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. a Lam, D. Verhalen vun konventionelle an héich-Kraaft konkret-gefëllt Ronn Stëbs Saile aus dichten Stol ëmgeluecht.J. Bau.Stol Tank 62, 706-715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Experimentell Untersuchung vun den exzentreschen Kompressiounseigenschaften vun héichstäerkt kal geformte Betonbeton rechteckeg tubulär Sailen.J. Huaqiao Universitéit (2019).
Yang, YF a Khan, LH Behuelen vu kuerze konkret-gefëllte Stol Päif (CFST) Saile ënner exzentresch lokal Kompressioun.Dënn Mauer Konstruktioun.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL, Castro, JM. Experimentell Evaluatioun vun de zyklesche Charakteristiken vun enger Stahlröhrenstrahl-Kolonn mat Beton mat engem octagonale Querschnitt.Projet.Struktur.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH an Hicks, S. Eng Iwwerpréiwung vun der Stäerkt Charakteristiken vun konkret-gefëllt kreesfërmeg Stol Päifen ënner monoton reng Béie.J. Bau.Stol Tank 158, 460-474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String Spannungsmodell an Flexural Steiffness vun Ronn CFST am Béie.intern J. Stol Struktur.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. an Li, L. Mechanesch Eegeschafte vun kuerz Saile vun Gummistécker konkret véiereckege Stol Päifen ënner axial Laascht.J. Nordosten.Universitéit (2011).
Duarte, APK et al.Experimentell Studien vu Gummibeton mat kuerze Stahlleitungen ënner zyklescher Belaaschtung [J] Zesummesetzung.Struktur.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW, and Chongfeng, HE.Beton (2016).
Gao, K. an Zhou, J. Axial Kompressiounstest vu quadrateschen dënnwandegten Stahlpipe Sailen.Journal of Technology vun der Hubei Universitéit.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, a Wang E. Experimentell Studie vu kuerze rechteckege Betonsäulen no der Belaaschtung vun héijer Temperatur.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. a Wang, E. Experimentell Etude vun Ronn Gummistécker-Beton gefëllt Stol tubular Saile ënner axial Kompressioun no Belaaschtung fir héich Temperatur.Beton (2019).
Patel VI Berechnung vun uniaxial belaaschte kuerze Stahlrohrstrahlsäulen mat engem ronnen Enn mat Beton gefëllt.Projet.Struktur.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH an Zhao, SL Analyse vum Béieverhalen vu ronnen dënnwandige Stahlleitungen mat Beton gefüllt.Dënn Mauer Konstruktioun.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS, Hunaiti Yu M.Experimentell Studie iwwer d'Eegeschafte vu Stahlleitungen gefëllt mat Beton mat Gummipulver.J. Bau.Stol Tank 122, 251-260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB / T 228. Normal Temperatur Tensile Test Method fir metallesch Materialien (China Architektur a Gebai Press, 2010).
Post Zäit: Jan-05-2023